「废银浆回收」,从铋转炉渣中回收银铜的研究

「废银浆回收」,从铋转炉渣中回收银铜的研究

废银胶回收
湖南贵金属
158第8卷第3期
12纯银回收吗年5月
从铋转炉渣中回收银金的研究
株洲冶炼厂
本文阐述了铋转炉渣的性质、成份,确定了从其中回收银、金的试验流程,分析了回收银、恫的理论基础,得出了主要试验结果,并进行了从该渣中回收银、金的经济效益分析。
关键词铋转炉渣硫酸浸出银金
我国目前对金、铑、钯精矿中的金银等有价金属大都进行了综合回收,而从铋冶炼过程中,特别是铋转炉渣中回收银、金,国内外研究甚少。
我国铋矿资源丰富铋产量占世界总产量的15%一20%,且含有较多银等有价金属。
我厂主要是从铋砂和铑阳极泥提炼银的副产氧化渣来生产铋氧化渣含银1·3%一1·7%。随着铋和铑生产规模增加,从中回收银等有价金属就具有较大的经济效益和社会效益。
过去由于种种原因,我厂在铋的火法粗炼扒渣时,往往将冰金和炉渣混在一起扒出炉渣:冰金:5:1,文中统称铋转炉渣,该渣每年有900左右。
根据银在浸出时的走向回收银的方法有:银入渣一焙烧硫酸浸出、浓硫酸浸煮;银入溶液一氯盐浸出、硝酸浸出、硫脲浸出。这些方法在处理含银较高的物料方面取得了好的效果。但是在处理含银较低的物料,尤其是铋转炉渣效果不显著,主要是流程长、直收率和回收率低等不足。我「废银浆回收」们通过试验,确定了一个合理的新流程。该流程银、金回收率、直收率较其他方法高,具有环境污染、设备腐蚀较轻等优占2原料性质及成份
本试验用原料化学成份元素%
0·29、21·70、0·145·26、0·498·181·03、1·37、]0·04026·10、14·0
铋转炉渣破碎筛分结果%0·368
53·9、一0·368一+0·24610·7、一0。246一+0·1758.7、一0·175一+0·1471·6一0·147一一+0·0748·5、一0·0746.6,合讠十100。
铋转炉渣各成份分配比见表1。
根据铋转炉熔炼技术条件、炉内气氛以及炉膛温度1200℃一+,分析了转炉渣各成份赋存状态,可能生成的各种氯化物沸点、溶解度在水中见表2。
:159
670一674升华
315分解
74410℃
1413
图1氯化物自由焓与温度的关系
4320
铋转炉渣处理流程
1412
542·5
表1铋转银金回收炉渣中各成份分配比%由表2及图1看出铋转炉渣中氯存在的主要形态为12、、12、12
一1·2
表2各成份賦存状态及沸点、溶解度
1550难溶13300左右易溶21600了45乜12朋3分解为1706
14906,2×1旷2
处理流程见图2。
铋转炉渣
图2铋转炉渣回收银金试验流程
160第8卷
4回收银机理
4·1铋转炉渣水洗水洗主要目的在于除去一、2一,以利于下面工序处理。铋转炉渣中12、112、12、均溶于水,因此可水洗除去。
4·2低温焙烧焙烧的目的在于将金属硫化物变成氧化物及硫酸盐。
4·2·1硫化银
在605℃着火,按下列反应氧化:
2+2004
2+022+02
2+203204+02忄
2+403204+402个
4·2.2硫化金硫化亚金
22十502:2+204
2+2+—2
+202:04
4·2.3硫化亚银
+303+402个
3+202304+—2
4·2·4砷、锑
22+902:2203个+602个
223+902:2203个+602个
2+502203+2个
+202
4·3浸出对焙烧产物用氯盐浸出、置换法使银从溶液中分离则有如下不利因素。置换渣含银在60%一70%,由于部分金入置换渣,不仅使金分散,且造成银金分离困难多在洗涤氯盐浸出渣时,会有1析出,降低银回收率多氯盐浸出设备要求防腐严格。
我们针对此铋转炉渣的性质,确定了一个创新流程一硫酸浸出法,使银金全部进入溶液。
4·3·1物料中最高含银计算根据硫酸银在0℃时的溶解度,可算出原料中允许最高含银量。由于自来水中含有一定量的氯,因此需用无氯水,本文用蒸汽冷凝水。若用自来水时则损失银相对原料银百分数为:
×××100%
×。×1式中:一一银损失相对原料银百分数;
一一所配自来水体积多
一一自来水中一浓度;
一一「废银浆回收」银原子量;
一一氯原子量;
一一原料量;
一一原料含银百分数。
4·3·2浸出主要反应
2+2,204+02忄十20
+20404+20+0404十20
003+32042043
+31–120
+20404+20
+20404*+90
203+32042,3+3204·4沉银机理沉银是采用工业氯化钠,使银从溶液中析出来,且只能是氯化银。离子反应式为
++1-
4·5氨浸机理氨浸是采用工业氨水将氯化银溶解,使银进入溶液。某些碱的软度顺序为一一201-3–2032–,由此看出:3与虽都是硬碱,但3比一要软些,+与3结合比与一结合更有利,故1能溶于氨中。
:铋161
1+2?20
〔〈1-132〕++一+220
4·6水合肼还原机理水合肼在碱性溶液中是强还原剂,其反应为:
,20+4〔32〕+2+43个+44
+1–120水合肼加入后无黑色沉淀物生成即为终点。
4·7沉银后液置换金
用银屑置换沉银后液中的金,具体机理本文从略。
4·8沉金后液制取硫酸亚银
采用中和水解法将杂质除去,得到硫酸亚银,其原理从略。
5试验结果
5·1水洗试验结果
试验结果见表3。
表3转炉渣水洗试验结果
水洗条件渣洗洗水洗液成份,/
温度粒度
3+2。
032-
一0·147一0·246原样
2020
。0012
0·0009
0·0009
0·12
0·12
93·65
90·44
60。58
焙烧试验结果
试验结果见表4。
焙烧条件焙砂成份,
项目温度財间料层料蓖焙砂重
162第8卷
13000··952·060·92518·13哲2·50·10351·5了49893·8689.590·8691·90
37:1
23000··490·95420·11,167·50·08370·53640言6%·891.5100·897.2590
36:1
31840·60412·241·380··896·50·0520·1838·299991·37112·798·6590
39:1
43000··951·940·91818·,101引1·5241293·1589·7192·3896「废银浆回收」·2890
36:1
表6金属平衡表
原料焙砂项目
总重体积重量
液计渣计液计渣计
渣率浸出渣率×水洗渣率留3
表7沉银试验结果
沉淀条件沉银前沉银后金属量,沉。
沉前沉后
度间加入量
1常温1·5
2常温1·5
3倍理论量
15000·4749·50·佣6
11200·0049團40·0100·5160··01
14300·0029·510·0400·7貿0·
。由于沉银前后滤液体积变化小,故在计算沉银率时,仅根据沉银前后溶液含锟计算。
。由于量较少,若计量,误差较大,故没有计量。
表8银屑置换金试验结果综合条件
置目刂置换后置换渣置
金重金换温始时银屑加成份,/成份,/成份,%
50401·5论5倍量理14000·0029·510·4013·微0·24微0·2882·微98
6经济效益估算
计算经济效益时,银的直收率按85%
算,金的回收率按90%计算。3·银销售价按80万元/计,金渣含50%左右按10000元/金属量计,生产成本见表9。银浆布回收
表9生产成本消耗金额/铋转炉渣
单价元/
氯化钠氨水水合肼
7007
1800
6000
72·6
计算得出销售金额为2422元,生产成本为1410·4元,处理铋转炉渣可得利润10·6元,若年处理600,可获利60余万元。
7结讠匕
1·试验结果表明此流程是处理铋转炉渣回收银金的合理流程,银的直收率在90%以上多金的回收率大于90%,只生产3银出售。为从低含量银物料中回收银金开辟了一个新途径。
2·浸出渣含银0·06%,经化验分析以1形态存在的占60‰一70%。一的带入主要是在洗涤时液固比较小,洗水中含一在100/1以上,相对增大了洗渣中的-含量,如将洗水含一降到20/1以下,则银的回收率可提高4%。
上接第157页
3·废水可用中和法处理。
根据上述试验,选出最佳实验条件,硫酸0·501/1,电流密度12·5/对不同含金浓度溶液进行了电解试验,电积时间为1.3,结果如表1所示。
表1电解液金浓度与电沉积率关系
溶液初始浓度,/
残金浓度,/金沉积率。
伍080·110·80·19
98·498·「废银浆回收」999·699·6
由此可见,在溶液中加入2204后,溶液中残金量降到0·5/1以下,回收率达98%一99%。
3·6离子隔膜的作用
对离子隔膜槽电解进行了探索试验,采用一203阴离子隔膜,将阴、阳两极区分开,其作用是防止有害副反应发生,使金的沉积进行得更彻底,断绝氯气与阴极沉积金的接触,避免金的返溶,并且阳极液经过阳极反应得到℃,可以返回氯化浸出。对铑阳极泥氯化分金液直接电解,3
后,金的沉积率为99.5%。
1·由于碳毡的比表面积大,用它作阴极从氯化液中电积金具有电积速度快,电流效率高等优点,因此在生产实践中将会带来较高的经济效益。
2·电解溶液中加04或220,有效地抑制了一放电反应,强化了金电积过程。
3·金沉积率同电解液金浓度、电流密度、酸度有关,当阴极厚度为时,以:12·5/2,〔204〕2一0·5/1为宜。
4·采用碳毡作阴极电积氯化液可将电积尾液的残金浓度降至1以下,因此用碳毡阴极从氯化液中提金具有意义。

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